FAG軸承失效的原因
根據(jù)FAG軸承工作面上磨削退化層的形成機(jī)理，影響磨削退化層的主要因素是磨削熱和磨削力的影響。    
 1。 FAG軸承的磨削熱量  
在FAG軸承的磨削過程中，砂輪與工件之間的接觸區(qū)域消耗了大量的能量，并且磨削熱量也很大產(chǎn)生的熱量會(huì)在磨削區(qū)域產(chǎn)生局部瞬時(shí)高溫。
使用線性運(yùn)動(dòng)熱源傳熱理論公式推導(dǎo)，計(jì)算或應(yīng)用紅外法和熱電偶法測(cè)量實(shí)驗(yàn)條件下的瞬時(shí)溫度，可以發(fā)現(xiàn)研磨區(qū)的瞬時(shí)溫度可高達(dá)1000℃ -1500℃在0.1-0.001ms之內(nèi)。這種瞬時(shí)高溫足以引起工作表面一定深度處的表面層的高溫氧化，非晶態(tài)結(jié)構(gòu)，高溫回火，二次淬火，甚至燒傷和開裂。
 1表面氧化層   
瞬時(shí)高溫的作用與空氣中的氧氣發(fā)生反應(yīng)，并上升為20-30nm的非常薄的氧化鐵層。值得注意的是，氧化物層的厚度與表面改性層的總厚度之間存在對(duì)應(yīng)關(guān)系。
這表明氧化物層的厚度與磨削過程直接相關(guān)，并且是磨削質(zhì)量的重要指標(biāo)。   
 2非晶結(jié)構(gòu)層  
當(dāng)磨削區(qū)的瞬時(shí)高溫使工件表面達(dá)到熔融狀態(tài)時(shí)，熔融金屬分子流均勻地涂覆在工作表面上，并被母材在非�？斓乃俣龋�形成非常薄的非晶態(tài)層
組織水平。
它具有很高的硬度和韌性，但只有10nm左右，可以在精密研磨中輕松去除。   
 3高溫回火層  
磨削區(qū)中的瞬時(shí)高溫可以在10-100nm的特定深度內(nèi)將表面加熱到高于工件的回火加熱溫度的溫度。在未達(dá)到奧氏體化溫度的情況下，隨著加熱溫度的升高，表面層將經(jīng)歷與加熱溫度相對(duì)應(yīng)的回火或高溫回火結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變，并且硬度也會(huì)降低。
加熱溫度越高，硬度下降越大。   
 4兩層淬火層  
磨削區(qū)中的瞬時(shí)高溫將工件的表面層加熱到奧氏體化溫度Ac1以上，該層的奧氏體結(jié)構(gòu)在隨后的冷卻過程中重新淬火成馬氏體結(jié)構(gòu)。
對(duì)于所有具有二次淬火燒傷的工件，二次淬火層必須是硬度極低的高溫回火層。   
 5磨削裂紋  
二次淬火會(huì)改變工件表面層的應(yīng)力。
二級(jí)淬火區(qū)處于壓縮狀態(tài)，其下方高溫回火區(qū)中的材料具有最大的拉應(yīng)力。這是最有可能出現(xiàn)裂紋核心的地方。裂紋最容易沿著原始奧氏體晶界傳播。
嚴(yán)重灼傷會(huì)在整個(gè)磨削表面上造成裂紋，大部分是裂紋，從而導(dǎo)致工件報(bào)廢。   
 2。 FAG軸承因磨削力而變質(zhì)  
在磨削過程中，工件的表面層
會(huì)受到砂輪的切削力，壓縮力和摩擦力的影響。特別是后兩者的作用使工件的表面層形成了高度定向的塑性變形層和加工硬化層。
這些變質(zhì)層不可避免地影響表面層的殘余應(yīng)力的變化。   
 1冷塑性變形層   
在磨削過程中，每個(gè)刻度都等于一個(gè)切削刃。
但是，在許多情況下，切削刃的前角為負(fù)。除切削作用外，磨料顆粒還在工件表面上受到擠壓和犁p，在工件表面上留下明顯的塑性變形層。
此變形層的變形程度會(huì)隨著砂輪的鈍磨程度和磨削進(jìn)給量的增加而增加。   
 2熱塑性變形或高溫變形層   
工作表面上的研磨熱形成的瞬時(shí)溫度使工件表面層在一定深度處的彈性極限急劇下降甚至彈性消失的程度。
這時(shí)，工作表面層在磨削力特別是壓縮力和摩擦力的作用下自由拉伸，受母材的限制，表面被壓縮并起伏，導(dǎo)致表面層發(fā)生塑性變形。
在相同磨削條件下，高溫塑性變形隨工件表面溫度的升高而增加。   
 3工作硬化層   
有時(shí)可以使用顯微硬度和金相方法來發(fā)現(xiàn)表面層的硬度由于加工變形而增加。除磨削加工外，由鑄件和熱處理加熱引起的表面脫碳層，如果在后續(xù)加工過程中未完全去除，殘留在工件表面上，也會(huì)引起表面軟化和劣化，導(dǎo)致軸承早期失效。  
 FAG軸承廣泛用于鋼鐵，汽車，冶金，水利，電力，造船，石油，采礦和其他行業(yè)。